生物质有机朗肯发电系统热力性能分析

应振根¹，杨小军¹，汤炎^1，2

(1.衢州学院机械工程学院，浙江衢州324000；2.浙江开山压缩机股份有限公司，浙江衢州324000)

　　摘要：提出一种具有回热的生物质有机朗肯发电系统并建立了系统的热力学模型。对比分析了采用Ｒ245fa、Ｒ141b、环戊烷、环己烷等四种有机工质时的系统热力性能，结果表明，存在一个最佳的蒸发温度，使系统热效率或单位燃耗功率最大，且环戊烷的单位燃耗功率最大。讨论了生物质锅炉对系统热力性能的影响，结果显示，系统净输出功率随导热油流量增加而增大，且存在最佳的导热油出口或入口温度，使系统热效率或单位燃耗功率最大。应合理匹配生物质锅炉的这两个参数，提升系统热力性能。

　　0引言

　　生物质能源是唯一可直接存储和运输的可再生能源，已经成为仅次于煤、石油和天然气的第四大能源。我国拥有丰富的生物质资源，预计到2050年我国的生物质资源总量将折合6亿多吨标准煤^[1]，我国的生物质发电技术正在快速发展，到2012年底，我国生物质发电累计并网容量已达到5819MW^[2]。

　　生物质直接燃烧发电利用锅炉燃烧生物质加热产生水蒸气，过热蒸气推动汽轮机组发电，在大规模生产条件下具有较高的效率，因此要求生物质资源集中，且数量巨大，生物质原料收集和运输的成本较高[3]。虽然我国生物质原料总量丰富，但是分布十分分散，特别是在边远地区、海岛等，并不适合生物质的大规模利用，而要采取就近吸收、规模较小的分布式发电系统。

　　有机朗肯循环采用低沸点的有机工质代替水蒸气推动膨胀机做功，在吸收显热方面具有更高的效率，受负荷变化的影响较小，且结构紧凑、启停方便、维护周期长，特别适合中低温余热、太阳能、生物质能等的开发利的特性，国外已经对其应用于生物质能发电开展了研究^[5－8]，但是相比其他热源，国内对生物质有机朗肯循环发电系统的研究还比较少^[9－10]，对系统性能的分析和研究有待进一步深入。

　　本文中将针对具有回热的生物质有机朗肯发电系统，建立热力学模型，分析比较采用不同有机工质情况下的系统热力性能，并讨论生物质锅炉的参数对系统热力性能的影响。

　　1系统组成及工作原理

　　将生物质直燃与有机朗肯循环相结合，建立生物质有机朗肯发电系统，其工艺流程如图1所示。在有机朗肯循环中加入回热器^[11]，目的是为了提高系统效率。

　　该发电系统含有两个循环。一是导热油循环，低温的导热油在生物质锅炉中被加热，而后在蒸发器中将能量传递给有机工质，降温后经循环泵进入锅炉重新加热，完成循环；二是有机朗肯循环，有机工质在蒸发器中吸收导热油的热量成为饱和蒸气，而后进入膨胀机做功，乏气先经回热器，后进入冷凝器被冷却成液体，经工质泵加压重新回到蒸发器吸热完成循环。在该系统中，回热器的作用是将膨胀后乏气的一部分热量传递给待加热的液体有机工质，减少其在蒸发器中的吸热量，提高系统效率。

　　2系统热力学模型

　　为区分导热油循环和有机朗肯循环，分别用数字1－7表示有机朗肯循环中各位置的状态，用数字1’－4’代表导热油循环中各位置的状态，如图1所示。系统内有机工质、导热油、冷却空气的热力参数变化如图2所示。

　　在蒸发器中，有机工质吸收导热油热量成为饱和蒸气，满足能量关系如下：

　　3系统热力性能分析

　　以农作物秸秆制成的生物质颗粒为燃料，选用X6D－280型导热油，对生物质有机朗肯发电系统进行计算和分析。在模拟和计算过程中，忽略管道中的损失，有机工质的物性参数通过Ｒef-Prop9.0软件计算。系统参数如表1所示。

　　3.1有机工质的选择

　　鉴于生物质有机朗肯发电系统较高的导热油出口温度，综合有机工质的热物性、安全性和环保性，分别考察采用Ｒ245fa、Ｒ141b、环戊烷、环己烷等四种有机工质情况下的系统性能。四种工质的基本参数如表2所示。

　　图3为在不同导热油出口温度T_o，1'的情况下，系统的净输出功率W_net随蒸发温度T_e的变化关系。

　　从图3可以看出，系统的净输出功率随蒸发温度的升高而减小，这是因为随着蒸发温度的升高，蒸发器两侧流体的温差变小，有机工质的流量减小，从而系统净输出功率随之减小。

　　图4为系统在不同导热油出口温度T_o，1'下，热效率η和单位燃耗功率W_b随蒸发温度T_e的变化情况。

　　从图4可以看出，系统热效率和单位燃耗功率随蒸发温度的变化有着相同的规律，两者都随着蒸发温度的升高先增大后减小，即存在一个最佳蒸发温度，使得系统热效率或单位燃耗功率达到最大，并且最佳蒸发温度、以及系统热效率和单位燃耗功率的最大值保持不变。

　　此外，系统热效率和单位燃耗功率对应的最佳蒸发温度并不重叠，前者对应的最佳蒸发温度略低于后者，如表3所示。

　　分析表3中四种工质在最佳蒸发温度时的数据，环戊烷对应的系统热效率和单位燃耗功率都为最大，环己烷次之，但两者差距不明显，其次是Ｒ141b和Ｒ245fa。可见，对于生物质有机朗肯发电系统，应选择最佳蒸发温度较高的有机工质，对于上述四种有机工质，环戊烷是最合适的。

　　3.2生物质锅炉的影响

　　不失一般性，以环戊烷为有机工质，就生物质锅炉的参数对系统热力性能的影响进行计算和分析。

　　图5给出了系统各性能参数随生物质锅炉导热油出口温度的变化情况。从图5可见，净输出功率随导热油出口温度T_o，1’的升高单调增大，燃料燃耗也随之增大。系统热效率和单位燃耗功率则先增大后减小，由此可以确定存在一个最佳的导热油出口温度，使得生物质有机朗肯发电系统的热效率或单位燃耗功率最大，并且前者对应的出口温度大于后者。

　　油入口温度的变化情况，可见净输出功率随入口温度T_o，4'的升高单调减小，燃料燃耗也随之减小。而系统热效率和单位燃耗功率则分别存在一个最佳的导热油入口温度，使得两者的数值达到最大，且前者对应的入口温度小于后者。

　　对于系统净输出功率，上述结果是明显的，因为较大的出口和入口温差时导热油需要吸收更多的热量，因而燃料消耗增加，同时也导致蒸发器内的换热量增加，输出功率随之增大。对于系统热效率和单位燃耗功率，需重新考察有机工质的蒸发温度。

　　图7给出了上述两种情况下环戊烷蒸发温度的变化趋势，在导热油入口温度不变的情况下，结合图5的结果可以发现，当最佳导热油出口温度使系统热效率达到最大时，工质的蒸发温度正好是系统热效率对应的最佳蒸发温度，同样，单位燃耗功率最大时的出口温度也对应了相应的最佳蒸发温度。对于导热油出口温度不变的情况，比较图6和图7的结果可以得到类似的结论。可见，导热油出口和入口温度对系统热力性能的影响与工质的最佳蒸发温度是密不可分的。

　　图8给出了导热油出口温度240℃、入口温度175℃时，生物质有机朗肯发电系统性能参数随导热油流量的变化情况。可见，净输出功率随着导热油流量的增加线性增大，而热效率和单位燃耗功率不随导热油流量发生变化。

　　综合上述分析，生物质锅炉中导热油的流量以及出入口温差直接影响生物质有机朗肯发电系统的净输出功率，决定了发电系统的规模。在系统规模确定的情况下，应合理匹配导热油的出口和入口温度，使得在蒸发器内有机工质能接近最佳蒸发温度，提高系统的热效率和单位燃耗功率，提升系统的热力性能。

　　4结论

　　本文中提出一种具有回热的生物质有机朗肯发电系统———生物质锅炉加热导热油作为有机朗肯循环的热源，降温后的导热油重新进入锅炉循环利用，建立了系统的热力学模型。

　　对比分析了采用Ｒ245fa、Ｒ141b、环戊烷、环己烷等四种有机工质时的系统热力性能，结果表明，系统净输出功率随蒸发温度的升高而减小，但对某一特定的工质，存在一个最佳的蒸发温度，使系统热效率或单位燃耗功率达到最大，并且前者对应的最佳蒸发温度略小于后者，采用最佳蒸发温度较高的环戊烷能获得最高的系统热效率和单位燃耗功率。

　　讨论了生物质锅炉对系统热力性能的影响，结果显示，导热油流量的增加、出口温度的增高、以及入口温度的降低都能导致系统净输出功率的增大。另一方面，存在最佳的导热油出口温度或入口温度，使得系统热效率或单位燃耗功率达到最大，此时有机工质的蒸发温度正好是相应的最佳蒸发温度。因此，除了利用导热油流量控制生物质有机朗肯发电系统的规模之外，还应合理匹配生物质锅炉导热油的出口和入口温度，以使有机工质能接近最佳蒸发温度，提高系统热效率和单位燃耗功率，提升系统整体热力性能。